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電站鍋爐一、二次風風速在線監(jiān)測系統(tǒng)的研制與開發(fā)

項目的提出

       鍋爐燃燒工況的好壞在很大程度上影響著電廠運行的潔凈、安全和經(jīng)濟性。由于鍋爐設備龐大、煤粉燃燒工況極為復雜的特性,決定了燃燒過程以及與之有關的其它過程是難以控制和測量的,需要對影響燃燒工況的主要參數(shù),能夠?qū)崿F(xiàn)準確地測量,從而能夠達到有目的、有計劃的控制、調(diào)整燃燒,實現(xiàn)鍋爐最佳的運行方式。

       目前,國內(nèi)采用四角布置切圓燃燒方式的電站鍋爐是極為普遍的。對于四角布置的直流燃燒器來說,燃燒調(diào)整的目的是尋找最佳的燃燒方式,建立起爐內(nèi)良好的空氣動力工況。其中,關鍵的調(diào)整項目是使四角配風均勻合理。這對于攜帶煤粉的一次風有著較為嚴格的要求,對動能、剛性比一次風大得多的二次風有著更高的要求。而要達到這一目的,則必須實現(xiàn)對各一、二次風噴口風速的準確測量,這是問題的關鍵。從設計、制造鍋爐的角度出發(fā),燃燒系統(tǒng)中燃燒器出口風速是燃燒器設計的主要參數(shù),也是指導運行的重要依據(jù)。但是,由于目前鍋爐煙風系統(tǒng)結構設計及動壓測量裝置自身測量條件要求的限制等原因,使得鍋爐燃燒系統(tǒng)的噴口風速,到目前為止難以實現(xiàn)準確測量。

        多年來,司爐進行的鍋爐燃燒調(diào)整一直停留在依靠觀測風道靜壓、風門開度和肉眼看火這種傳統(tǒng)、落后的監(jiān)測手段上。司爐無法直接、準確地監(jiān)測到鍋爐一、二次風的噴口風速,燃燒調(diào)整一直處于靠感覺、憑經(jīng)驗的盲目、半盲目的狀態(tài)。無法有效地監(jiān)測和調(diào)整爐膛內(nèi)的實際燃燒工況。

        因此,如何開發(fā)先進的燃燒監(jiān)測的手段,解決實現(xiàn)鍋爐燃燒系統(tǒng)一、二次風噴口風速實時、準確測量的問題,改變目前的被動局面就成為當務之急。

       • 現(xiàn)狀和存在的問題分析

        目前,司爐調(diào)整鍋爐一、二次風風速配比,主要的監(jiān)測手段有三種:

        第一種:依據(jù)安裝于每個燃燒器一、二次風支管及風箱上的靜壓測點指示,調(diào)平各層風速

        其測量原理是利用流體力學的伯努力方程,即假設在全壓相等的前提下,動壓等于全壓減靜壓,通過測量靜壓來比對動壓。

        該方法的優(yōu)點是系統(tǒng)簡單、直觀。存在的問題是:第一,由于風系統(tǒng)結構上的差異,風箱到各個噴口的煙風阻力不相等,而且隨爐型增大,差異變大。第二,一、二次風風道中,尤其是在二次風管道中,由于結構的影響,流場的穩(wěn)定性相當差,在不采取一定有效措施的前提下,準確測量靜壓值都是很困難的。第三,即使能夠測量到準確的靜壓,由于系統(tǒng)中各個管道的阻力無法得到較好的補償,只能實現(xiàn)定性測量,無法實現(xiàn)與設計風速值的定量比對。

        現(xiàn)場的實際情況常常是,集控室內(nèi)的一、二次風風壓指示表計,要么無指示,要么指示無規(guī)律,幾乎形同虛設。

        第二種:通過對各風門進行冷、熱態(tài)的風門特性試驗,依據(jù)風門開度的大小來實現(xiàn)一、二次風的調(diào)整

        該方法的優(yōu)點是簡單、直觀,無需其它附屬設備。存在的問題是:該方法的前提是要求風門開度指示與擋板的實際位置建立起一一對應的關系。但是由于風門控制系統(tǒng)結構特點及執(zhí)行機構、擋板所處的環(huán)境惡劣,風道內(nèi)擋板的實際開度往往與執(zhí)行器開度指示相脫節(jié),風門特性經(jīng)常變化,加之運行中,風門的檢查、維修工作困難,難以保證這種一一對應的關系。

        第三種:近幾年,一些科研院所做過一些工作,如在一、二次風支管中安裝全壓測速管;把二次風小風門作為阻力件,通過測量風門前后的管道靜壓差,或直接在風道安裝靠背管和笛形管等項技術,來試圖解決一、二次風風速的測量。

        但是,由于現(xiàn)場所能提供的測量條件和上述一次測量元件自身測量條件要求的限制,在工業(yè)現(xiàn)場的實際應用中難以勝任燃燒器噴口風速準確測量的工作。

系統(tǒng)的設計思想

        鍋爐燃燒系統(tǒng)中二次風依次從四角二次風大風箱進行分組,分別分配給各層二次風水平支管,然后進入爐內(nèi)。在這種結構中能實現(xiàn)對每個二次風噴口風速測量的場所,只能在水平直管段。但水平管段一般為變徑管和組合彎頭,可供正常安裝風速測量裝置的位置幾乎沒有,即使對其結構進行必要的改造,能創(chuàng)造出的直管段一般最多只有2～3倍D(當量直徑)長。在這樣的條件下,距常規(guī)動壓測量裝置基本測量條件的要求相差懸殊。如笛形管、靠背管、皮托管等所需的測量直管段,在測量截面前要有6～8倍D,測量截面后有2～3倍D長的直管段。如果勉強使用,由于測量條件不能滿足,測試數(shù)據(jù)誤差不能保證。同樣,一次風速測量也存在相類似的問題。到目前為止,由于一次風風粉混合物氣流的煤粉含量高,因測量元件的磨損和堵塞問題無法有效解決,對氣流直接取壓,進行風速測量是難以實現(xiàn)的。實際可行的方案是通過測量一次風混合點前的空氣氣流動壓,并對其進行必要的修正,得出實際的噴口風速。由于結構的限制,在現(xiàn)場可提供的動壓測量條件也很有限,因此,要實現(xiàn)一次風風速的準確測量也有相當?shù)睦щy。

       上面是從一、二次風風道的結構上進行的分析。對于動壓(風速)測量元件來說,目前,可應用于鍋爐風速測量的成型的裝置有皮托管、文丘里管、機翼、笛形管、靠背管、雙文丘里管(動壓倍增管)等較多類型,但是由于各自的適用范圍、安裝、測量條件和測量精度的不同,能適應現(xiàn)場一、二次風管道結構所形成的惡劣測量條件,保證測量結果的穩(wěn)定和精度,可供選擇的一次測量元件幾乎沒有。

       因此,通過對上述存在問題的仔細分析、研究,我們得出如下結論:從測量的理論和技術上講,要改變這種局面,實現(xiàn)鍋爐的一、二次風速的準確測量,必須同時滿足如下三個必要條件:

       • 對于任何測量裝置或儀器來說,要保證測量的準確、穩(wěn)定,即有誤差限作保證,都需要一個基本的測量條件。對于動壓測量裝置也是如此,即需要一定的整流直管段。因此,需要根據(jù)鍋爐風箱和風道的結構進行必要的技術改造,為一次測量元件的安裝和測試提供一定的測量條件。

       • 設計、開發(fā)出能夠適合于一、二次風噴口平均風速測量的較為理想的一次動壓測量元件。該元件應具有測量條件要求低(即所需直管段為2～3倍的管道當量直徑),輸出信號穩(wěn)定,實現(xiàn)矩形、圓形截面,小管徑,高流速,局部阻力小,潔凈或低含塵氣流管道平均風速(多點、網(wǎng)格法)的測量。

       • 在此基礎上,利用微差壓傳感器、先進的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和計算機處理技術,對動壓信號進行必要的修正,以數(shù)字量和模擬量的方式在計算機屏幕上顯示出來,指導運行。

       筆者認為,上述步驟對于解決鍋爐的一、二次風速實時、準確測量的難題來說,是缺一不可的,而且也是唯一可行的出路。而且對于鍋爐實現(xiàn)經(jīng)濟、安全運行的實際意義是非常重大的。

研究過程與結果

       一次元件的開發(fā)

       我們通過細致的技術分析比較,得出如下結論:在常規(guī)測速裝置中,翼形風速測速裝置由于它是喉部取壓,測量信號穩(wěn)定,精度和靈敏度較高;本身可以對流場進行整形,要求的前后直管段短;整個形狀為流線型,不可恢復的動壓損失小;輸出的差壓信號能放大3～5倍,能夠滿足傳感器對微差壓信號的要求,同時也滿足鍋爐送風系統(tǒng)的設計、風道結構布置的要求。

       但是,傳統(tǒng)意義上的機翼測量裝置是由單板成型的,適用于低流速、大管徑、矩形截面、純凈空氣流速測量領域的裝置。因此,我們?nèi)绻x定機翼形測速裝置為該監(jiān)測系統(tǒng)的一次測量元件,就需要對它的結構、制造工藝、計算方法進行相應的改進,使之適合于矩形、圓形、小管徑、高流速、全截面(多點、網(wǎng)格法)平均風速、低含塵氣流動壓準確測量的需要。并且,需要在此基礎上,對開發(fā)出的機翼形測速裝置進行大量的實驗室冷態(tài)?；囼?對設計方法、制造工藝進行驗證,為進一步改進和最終能夠投入工業(yè)運行,提供第一手的試驗資料。

       此項研究、開發(fā)工作從1996年初開始,歷時11個月結束。主要工作內(nèi)容和結論如下:

       通過自行設計和外委加工、安裝,建立?；囼炁_;設計、加工各種型號、規(guī)格的機翼形測量裝置;確定試驗方法、計算方法和試驗內(nèi)容;進行各種條件下的測試、試驗;對試驗數(shù)據(jù)進行計算、處理,編制試驗報告。

       試驗結論:開發(fā)出的機翼形風速測量裝置,在阻力系數(shù)較小(ξ=0.3～0.5)的情況下,機翼前后各有1D和0.5D的直管段,就能保證風速測量誤差<2.5%。如果測量條件還能改善,誤差可以控制在小于2%的范圍內(nèi)。

       目前,已開發(fā)出的應用型測速裝置,并已申報國家專利。

       系統(tǒng)軟、硬件的選型和開發(fā)

       • 微差壓傳感器組研制

       根據(jù)我們對現(xiàn)場的防塵、防電磁和高溫的要求,與中國航天部傳感器研究所聯(lián)合開發(fā)出YZ2B2型微差壓傳感器組,作為該系統(tǒng)傳感器部件。

       每個傳感器組由八路信號組成。傳感器的核心元件是選用進口的典型的擴散硅電阻橋硅膜片,具有良好的穩(wěn)定性。根據(jù)硬件系統(tǒng)的需要,感壓信號經(jīng)放大轉(zhuǎn)換成4m～20m或1V～5V標準信號輸出,系統(tǒng)精度<0.5%/F.S。

       • 分散式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的選型

       本系統(tǒng)選用了英國生產(chǎn)的DATASCAN7000分散式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。該系統(tǒng)具有高度的分散特性,由RS485通訊總線構成,網(wǎng)絡可延伸1.2km,可達1000個數(shù)據(jù)采集通道。系統(tǒng)同時可以實現(xiàn)監(jiān)測和控制能力。有高的轉(zhuǎn)換精度(萬分之一)和抗干擾能力,支持各種信號的輸入。能很好地適應工業(yè)現(xiàn)場惡劣的工作環(huán)境。

       • 系統(tǒng)選用高性能的研華P586工業(yè)控制計算機,能夠滿足工業(yè)現(xiàn)場監(jiān)測的需要。

       • 系統(tǒng)應用軟件包的編制

       軟件包完全是自行編制、開發(fā),主要由下述功能模塊組成:系統(tǒng)主程序模塊、實時數(shù)據(jù)通訊、采集模塊、數(shù)據(jù)計算、處理模塊、數(shù)值、模擬界面顯示模塊、傳感器零點自補償模塊、傳感器電信號校驗模塊、風速測量裝置輸出信號校驗模塊。

      現(xiàn)場改造和鍋爐的冷、熱態(tài)試驗

      • 現(xiàn)場改造

       提出方案 根據(jù)鍋爐一、二次風風箱、風道的具體結構和相關的技術參數(shù),設計機翼形測速裝置,并提出具體的改造方案。

       技術改造 利用機組大修的機會對相關設備進行技術改造工作,加裝機翼形測速裝置。

       系統(tǒng)安裝 系統(tǒng)的熱工監(jiān)測部分,也結合現(xiàn)場的具體情況進行安裝。

       系統(tǒng)調(diào)試 在系統(tǒng)全部安裝完畢后,進行系統(tǒng)軟、硬件的整體調(diào)試工作,消除系統(tǒng)中存在的缺陷。

      • 鍋爐的冷、熱態(tài)試驗

       冷態(tài)試驗 由于機翼形測速裝置是一種非標準的測速裝置,因此,必須對其進行流量系數(shù)的標定工作。此項工作可以通過試驗風洞或在現(xiàn)場通過冷態(tài)試驗完成。另外,對燃燒設備的狀況進行必要的檢查。

       熱態(tài)試驗 在鍋爐啟動以后,還需要對鍋爐進行熱態(tài)的燃燒調(diào)整試驗,目的是通過該項試驗確定,在一定的煤質(zhì)范圍內(nèi),鍋爐在不同負荷、不同工況的磨組合方式下的最佳的燃燒運行方式。其中,最主要的是鍋爐一、二次風的調(diào)整、匹配方式,并建立燃燒運行卡。

       試驗結果 試驗結果表明,加裝了電站鍋爐燃燒在線監(jiān)測系統(tǒng)后,可以實現(xiàn)對鍋爐燃燒工況較為精確的控制。不僅提高了鍋爐的熱效率,提高了主蒸汽溫度水平、低負荷穩(wěn)燃能力和煤種的適應性,而且能夠較好地控制NOX的生成。

國內(nèi)外相關技術比較

       目前,國外鍋爐(主要是CE公司的四角切圓燃燒方式)的燃燒系統(tǒng)的設計、制造較為過關,燃燒調(diào)整手段比較多,加之吹灰手段比較完善,相應的燃燒系統(tǒng)發(fā)生的問題不是很集中,是否必須要實現(xiàn)噴口風速的準確測量問題不是很突出。

       在國內(nèi),鍋爐燃燒器是固定安裝的,燃燒調(diào)整的主要手段是各層一、二次風噴口風速和上下一次風的負荷(粉量)分配。但由于監(jiān)測手段的落后,無法實行合理的燃燒調(diào)整,燃燒的安全、經(jīng)濟性差。最近幾年,一些科研院所雖然也先后在現(xiàn)有的常規(guī)動壓測量裝置的基礎上,利用傳感器、數(shù)據(jù)采集和微機技術,實現(xiàn)了對中儲式制粉系統(tǒng)鍋爐一次風噴口風速的實時監(jiān)測。但是由于受到常規(guī)動壓測量裝置本身測量條件的要求和現(xiàn)場條件的嚴重制約,在現(xiàn)場難以實現(xiàn)準確測量。

       另外,在二次風噴口風速的監(jiān)測領域,由于可供測試的條件極為惡劣。目前,國內(nèi)外尚未見能夠?qū)崿F(xiàn)準確測定風速的類似報道。

       我們開發(fā)的“電站鍋爐一、二次風風速在線監(jiān)測系統(tǒng)”的風速測量誤差小于5%,解決了國內(nèi)電站鍋爐一、二次風噴口風速的實時、準確測量的問題。1998年3月,該項目在電力工業(yè)部電力信息中心進行了查新檢索,無相同的研究成果,同年通過了內(nèi)蒙科委組織的技術鑒定,技術達到國內(nèi)領先水平。

適用范圍和推廣應用情況

       根據(jù)本項目的課題來源和技術內(nèi)容的特點,開發(fā)出的矩形、圓形截面管道翼形測速裝置,可以應用在各種容量和燃燒方式的鍋爐純空氣或低含塵氣流(如回轉(zhuǎn)式空氣預熱器漏風的攜帶作用,使得一、二次風中包含一定濃度的飛灰,易造成感壓孔堵塞)矩形、圓形風道的平均風速監(jiān)測上,典型的應用就是鍋爐燃燒器的各個二次風噴口風速監(jiān)測。另外對于一次風風速的測量,目前只應用于中儲式制粉系統(tǒng)的鍋爐。

       該項目較好地解決了鍋爐燃燒系統(tǒng)一、二次風噴口風速實時、準確測量的問題。目前已分別在豐鎮(zhèn)發(fā)電廠1號、2號、6號670t/h鍋爐和海勃灣發(fā)電廠2號機組410t/h鍋爐上安裝使用。整個系統(tǒng)投入生產(chǎn)運行后,工作正常,性能優(yōu)良,經(jīng)濟效益、社會效益顯著。系統(tǒng)在電站鍋爐投入使用后,能明顯改善燃燒工況,提高鍋爐效率和低負荷穩(wěn)燃能力,避免了因燃燒方面的原因造成的事故。根據(jù)測算,每臺鍋爐每年可創(chuàng)造直接經(jīng)濟效益460萬元人民幣,間接經(jīng)濟效益420萬元人民幣;另外,可以降低NOX的生成量20%～30%,社會效益顯著,推廣應用潛力巨大。目前,已被內(nèi)蒙科委批準為1999～2001年度自治區(qū)重點科技推廣應用項目。

 

電廠鍋爐常用風量測量裝置的比較與應用

崔玉民

（華能濟寧運河發(fā)電有限公司，山東濟寧272057）

引言

        隨著火力發(fā)電廠自動化水平的不斷提高，各電廠對風量自動調(diào)節(jié)投入率的要求也在提高。目前國內(nèi)常用的風量測量裝置類型有：機翼型、文丘里、巴類（阿牛巴、威力巴）、全截面插入多點式自清灰風量測量裝置和熱擴散式等幾種。

鍋爐風量匹配合理，燃燒工況就會明顯改善，并且節(jié)約能源。對于燃燒過程來說，一、二次風量配風不均勻，會造成著火提前、燃燒器燒損、爐膛結渣等情況的發(fā)生。特別是一次風量過大會導致鍋爐滅火和造成燃燒系統(tǒng)的管道磨損，影響機組運行的穩(wěn)定性和安全性。而風量測量對電站鍋爐運行的經(jīng)濟性、安全性、環(huán)保水平等均有重要作用。

常用風量測量裝置原理及特點

        目前國內(nèi)常用的風量測量裝置類型有：機翼型、文丘里、巴類（阿牛巴、威力巴）、全截面插入多點式自清灰風量測量裝置和熱擴散式等幾種。上述常用的風量測量裝置除熱制式外，都是采用差壓式測量原理，其感壓體是一個帶有感壓空間，當風管內(nèi)有氣流流動時，風量測量裝置的迎風面感壓空間受氣流沖擊，在此處氣流的動能轉(zhuǎn)換成壓力能，因而迎面管內(nèi)壓力較高，其壓力稱為“全壓”，背風面感壓空間由于不受氣流沖壓，其管內(nèi)的壓力為風管內(nèi)的靜壓力，其壓力稱為“靜壓”，全壓和靜壓之差稱為差壓。差壓的大小與管內(nèi)風量（速度）的大小有關，風量越大，差壓越大；風量小，差壓也小，風量的大小與差壓的大小成正比的關系。因此，只要測量出差壓的大小，再找出差壓與風量（速度）的對應關系，就能正確地測出管內(nèi)的風量（速度）。

        • 機翼型風量測量裝置原理及特點

        機翼型風量測量裝置由機翼及一段矩形風道構成，為壓差型測量方式。感壓體是一個帶有感壓孔的空間，機翼式風量測量裝置測量的理論基礎是在充滿流體的管道中，固定放置一個流通面積小于管道截面積的節(jié)流件，則管道內(nèi)流體在通過該節(jié)流件時就會造成局部收縮，在收縮處流速增加，靜壓力降低，在節(jié)流件前后將產(chǎn)生一定的壓力差。對于一定形狀和尺寸的節(jié)流件、一定的測壓位置和前后直管段、一定的流體參數(shù)情況下，節(jié)流件前后的差壓△P 與流量Q 之間關系符合伯努利方程。

        機翼型風量測量裝置占用面積大，導致截流大，增加了風機電耗，不利于風機的節(jié)能，在熱風道含塵氣流測量中由于感壓孔灰塵只進不出，較容易堵塞。

       • 文丘里風量測量裝置原理及特點

        文丘里效應的原理則是當風吹過阻擋物時，在阻擋物的背風面上方端口附近氣壓相對較低，從而產(chǎn)生吸附作用并導致空氣的流動。把氣流由粗變細，以加快氣體流速，使氣體在文氏管出口的后側(cè)形成一個“真空”區(qū)，真空區(qū)靠近工件時會對工件產(chǎn)生一定的吸附作用。

        其構造由等直徑入口段、收縮段、等直徑喉道和擴散段等組成，串聯(lián)于管路中。設入口段和喉道處流體平均流速、靜壓和管道截面面積分別為v1、p1、S1和v2、p2、S2，密度ρ不變，根據(jù)連續(xù)性方程S1v1＝S2v2＝Q和伯努利方程p1＋（1/2 ）ρv²1＝p2＋（1/2 ）ρv²2（假定管軸線水平），可導出流量Q=S2√（2/ρ）（p1-p2）/［1-（s2/s1）］²。

        風道式文丘里風量測量裝置因阻力大、信號放大倍數(shù)較小等缺點目前已較少使用，文丘里風量測量裝置為壓差型測量方式，因在負壓測點取在內(nèi)文丘里喉部，很容易堵塞。

       • 巴類風量測量裝置原理及特點

        巴類風量測量裝置是基于皮托管測速原理發(fā)展而來的一種流量傳感器，為壓差型測量方式。感壓體是一個帶有感壓孔的小空間，其灰塵只進不出，慢慢地沉積下來，時間一久就會逐步地堵塞取壓口，隨著時間地推移，堆積的高度越來越高，最終無法正常工作，需要重新吹掃后才能工作運行。所以平時的吹掃維護工作量較大，影響風量投自動，但在直管段比較理想和不含灰塵的情況下使用效果較好。

        圖1、圖2、圖3分別是威力巴、阿牛巴、德爾塔巴等的探頭模型圖。

圖1 威力巴流體模型圖

 

 

圖2 阿牛巴流體模型圖

 

圖3 德爾塔巴探頭模型圖

        由于電廠的熱風道沒有足夠的直管段，當機組負荷發(fā)生變化時，管道內(nèi)的速度場也會發(fā)生相應的變化，會造成氣流不穩(wěn)定，流場冷熱態(tài)差別大，從測量的準確性來說，對于熱二次風而言僅僅插入一組是肯定不夠的，從而會影響到測量的準確性和自動調(diào)節(jié)的投入率。

       • 全截面插入多點式自清灰風量測量裝置原理及特點

        全截面插入多點式自清灰風量測量裝置，在風道截面上嚴格按標準采用等截面多點測量原理，測量截面的平均速度，再根據(jù)各測量管道截面尺寸的大小、直管段長度等因素來確定測量點數(shù)。解決了含塵氣流風量測量中的堵塞問題，風量測量裝置本身具有利用流體動能進行自清灰防堵塞的功能，不需要外加氣體進行吹掃，無論氣體含塵濃度多大，均可長期運行且免維護。與其他流量計相比，插入式多點測量裝置最突出的優(yōu)點是對直管段的要求比較低，在完全沒有直管段的情況下，為一種較好的測量方式。

        全截面插入多點式自清灰風量測量裝置是基于靠背測量原理，感壓部件插入管內(nèi)，當有氣流通過時，迎風面測量氣流的動能（全壓），背風側(cè)測量氣流的靜壓力（靜壓），全、靜壓差的大小與風量的之間有相互對應關系，利用這一原理正確測出管內(nèi)風量。對于熱風和混合風中的含塵氣流的測量，要長期準確地測量出管內(nèi)風量，首先要解決的是測量裝置的防堵塞問題。全截面插入多點式自清灰風量測量裝置增設了自清灰裝置，即在測量管的垂直段內(nèi)懸掛了自清灰棒，該棒可以在管內(nèi)氣流的沖擊下作無規(guī)則擺動，起到自清灰作用，圖4所示。

 

圖4 自清灰風量測量裝置

 

 

        • 熱擴散式風量測量裝置原理及特點

         熱擴散式風量測量裝置有溫度敏感元件，利用傳熱原理，其中加溫棒：（RTD）升溫活冷卻有一個過程，所以它的測量滯后性較大，不能快速、及時地反映風速、風量的變化。

圖5 熱擴散式風量測量裝置

 

         熱擴散式風量測量裝置（圖5）只測了一個點的速度，并不能代表整個風道的平均速度，即使經(jīng)過標定，得到修正，但當機組負荷發(fā)生變化時，管道內(nèi)的速度場也會發(fā)生相應的變化，和原標定值不一樣，而標定試驗時也不可能在全部負荷下都做標定，其誤差無法消除。如果采取增加幾個測點的方法，那價格要成倍增加。熱擴散式雖然解決了含塵氣流風量測量中的堵塞問題，但價格較貴。

鍋爐測風測量點的布置

        按照國家有關全截面測量點的布置規(guī)定，根據(jù)風道的大小進行等截面測量布點，且要求水平和垂直方向都要考慮測量點布置。例如：對于大截面風道（如熱二次風5000mm×4600mm），僅有幾個測量點是遠遠不夠的，為了提高測量的準確度，應在大風道截面上按國家標準采用等截面多點測量，測得截面的平均速度。測量裝置將多個等截面測量點在風道內(nèi)進行連接，最后正、負壓側(cè)各引出一根總引壓管，分別與差壓變送器相連，以測得該截面上的平均風量，圖6所示。圖中“O”表示實際測量點和分布位置，共分成16個小截面，每個截面上都分別布置測量點。

   

圖6 等截面多點測量測點布置

 

計算數(shù)學模型

Q=KAf（ΔP,T，P）

        式中：Q為風量；K為風量測量裝置系數(shù)；A為風量測量裝置安裝處的面積，m²；T為風量所對應的風溫，℃；ΔP為風量測量裝置輸出差壓，Pa；P為風量所對應的壓力，Pa。

        上述數(shù)學模型對各風管的風量進行壓力和溫度的實時修正。根據(jù)各臺鍋爐的設計要求，風量Q的單位可以分別為m3/h，t/h或Nm3/h。

        從上述數(shù)學模型中可以看出，風量值與風量測量裝置輸出差壓值之間為正比例的非線性關系。

全截面插入多點式自清灰風量測量裝置應用

        華能濟寧運河發(fā)電有限公司3、4號鍋爐，由于風道布置受空間限制，改用全截面插入多點式自清灰風量測量裝置，由于在風道截面上嚴格采用標準的網(wǎng)格要求進行多點式布置、且測量裝置本身具備的自清灰和防堵塞功能，壓損很小，裝置性能可靠，取得了良好的使用效果，風量顯示穩(wěn)定。

        其中冷一次風量管道尺寸為Ф1020×4mm，采用了全截面9點布置，圖7所示。

 

圖7 冷一次風量管道測點布置

        熱二次風量尺寸為5000mm×4100mm，采用了全截面16點布置，圖8所示。

圖8 熱二次風量管道測點布置

結語

        根據(jù)改造后多年的使用情況來看，只要在改造施工過程中嚴格保證了風量、風速測量變送器取樣管嚴密，風量、風速測量裝置在運行中能夠準確測量?，F(xiàn)在，只在每年的大小修中，對變送器進行校驗時安排對風量、風速測量裝置取樣管進行一次常規(guī)吹掃，即可保證其全年的正常運行。

 

項目內(nèi)容概述

         國電某熱電廠采用自清灰風量測量裝置，將對二臺鍋爐的磨入口風量（5套/1爐）進行改造。項目內(nèi)容主要包括測量一次測量元件的安裝、磨入口風量的計算數(shù)學模型的建立。

安裝技術要求

        磨入口風量測量裝置應安裝在混合風風道2384*974*4mm（寬*高）的水平管道上，每爐5套。安裝時若風道內(nèi)測量裝置前1-1.5米范圍內(nèi)有支撐架遮擋，影響風量測量，務必割除。請參照安裝圖。

                                    

      應特別注意的是：測量裝置的斜剖面必須在迎風面上，迎風面為“+”側(cè)，背風面為“-”側(cè)。敷設引壓管時，測量裝置的“+”、“-”壓側(cè)應分別與變送器的“+”、“-”側(cè)相連，避免差錯。

      每根引壓管路敷設應確保無漏點，必須進行嚴密性試驗。引壓管路敷設完畢后，安裝變送器前必須用壓縮空氣進行管路吹掃。

      引壓管應用φ16*2或φ14*2的不銹鋼管。

變送器量程按下表調(diào)校：

                 

風量計算數(shù)學模型

      ● 風量計算數(shù)學模型

   

                     

      ● 小信號切除及系統(tǒng)阻尼加裝要求

      風量計算，因涉及開根號，故應加裝小信號切除功能，建議當變送器輸出電流小于或等于4.2mA，認為風量為零。

      為了確保顯示的穩(wěn)定性，系統(tǒng)應加裝軟件阻尼。

      建議系統(tǒng)采樣速度取用1次/秒，采用前6秒鐘平均值進行顯示。

其他事項

      為了確保項目順利完成，要求數(shù)學模型必須在鍋爐點火前檢驗正確。